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1、矿物电缆变压器三相高压绕组饼间绝缘垫松动2、矿物质电缆三相高压绕组各相直流电阻下降趋势一致3、矿物电缆检查主变油箱4、柔性电缆从主变压器故障后的油色谱测试数据和诊断测试数据可以看出5、矿物质电缆自上而下燃烧程度降低6、柔性电缆主变压器高压侧绕组和避雷器低压侧绕组的绝缘配合系数分别为KC=200/134=1.49和KC=75/45=1.67 检查发现是什么时候挂的主体高压端B,矿物质电缆C第一后场蛋糕两个阶段之间的放电,B阶段线圈烧毁严重,柔性电缆头端第一和第二线饼匝间短路现象,绕组上压环(纸层压循环)严重变形,矿物电缆矿物质电缆第一行的一根扁铜线已经烧坏,C相线圈只有头端第一行饼弧烧坏在外一行的匝间损坏痕迹,没有匝间短路现象,丝饼烧损点应是由于烧损的B相线跳变到C相转引起的相间短路故障。变压器铁芯卡箍上无烧损痕迹,矿物电缆铁芯卡箍上及B、C相线圈绝缘压环上有少量铜熔体。介质损耗测试(见表。
矿物电缆变压器三相高压绕组饼间绝缘垫松动
变压器三相高压绕组线饼之间的绝缘垫松动,上部线圈垫全部松动(见图,变压器三相低压线圈在电力的作用下已经严重变形(见图。
矿物质电缆三相高压绕组各相直流电阻下降趋势一致
三相高压绕组各相直流电阻均有相同的下降趋势,矿物质电缆基本排除了稳压组故障的可能性。
矿物电缆检查主变油箱
检查主变压器贮油器、散热器、油箱及套管等部位未发现雷击放电的痕迹主变压器油位是否正常,
矿用电缆主变压器本体的气体继电器有50%左右的气体,柔性电缆挂带负荷开关检查未发现异常,初步确定主变压器内部故障,并对主变压器进行电气试验和绝缘油色谱试验。入侵雷击波过电压的幅度超过变压器的绝缘水平。在变电站的4个10kV1号出口杆处安装一组配电氧化锌避雷器,但在主变压器的35kV中性点处不安装避雷器。主变压器低压侧母线桥上安装一组氧化锌避雷器,降低主变压器低压侧过压与高压、低压绕组之间的传输过压限值。从主变压器故障在高压B相绕组头端,第一行和第二行面包失败部分符合闪电入侵的特征主变压器绝缘损伤,矿物电缆表明主变压器故障与活动相关的雷声,并从活动打雷结束时的闪电定位系统记录时间和继电保护信息记录主变压器故障跳闸时间约2.5小时由此可以得出主变压器高压线圈头端匝绝缘击穿,没有直接的闪电活动但遭到严重破坏,后持续作用的频率电压线圈绝缘完全损坏,柔性电缆和第一和第二行出现的第一个高压绕组B阶段面包匝间短路故障,燃烧出B相绕组转向C相绕组,并触发一个B,柔性电缆矿物质电缆C、两相短路故障。主变压器绕组直流电阻试验(见表。
柔性电缆从主变压器故障后的油色谱测试数据和诊断测试数据可以看出
从主变压器故障后的油色谱试验数据和诊断试验数据可以看出,主变压器故障后绝缘油中几种特征气体的含量发生了显著变化。其中,H2含量的增加从7.0μL/L230.6μL/L,CH4含量的增加从14.9μL/L92.0μL/L,柔性电缆和增加的内容C2H4从84μL/L增加到212.8μL/L,乙炔含量从0增加到425.5μL/L,矿物质电缆C2H6略有增加,从25.5μL/L碳氢化合物总量增加到745.2μL/L。高压线圈C相第一行饼最外层匝处有短路现象,柔性电缆线圈的绝缘压力环及第一至第三行饼绝缘纸最外层匝处有电弧损伤痕迹。
矿物质电缆自上而下燃烧程度降低
烧度从上到下下降,线圈其他部位无短路现象(见图。
柔性电缆主变压器高压侧绕组和避雷器低压侧绕组的绝缘配合系数分别为KC=200/134=1.49和KC=75/45=1.67
主变压器高、低压侧绕组与避雷器的绝缘配合系数分别为KC=200/134=1.49和KC=75/45=1.67。
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