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BVR 接地线 多股 铜 芯 电线 25平方 黄绿双色线 接地线 最后将改进方案应用于产品中。然后,通过进一步使用剖分角环来划分油隙,有效地提高了油隙的场强容限。可以看出,在粗调结束时采用了静电环,有效屏蔽了粗调线圈线左上角的场强集中区域,而静电屏倒角的增加有效降低了表面场强,大大降低了该区域的场强。根据改进后的绝缘布局,重新建立了绝缘模型。由于变压器油隙中的电气强度与其距离成反比,因此在该区域增加了两个1mm的开口角环,将油道进一步分成4mm,以增加油隙的承受强度。具体设计是在粗调绕组末端加一个静电环。静电环的绝缘为2mm,左上角的倒角为4mm,良好测量前的导体倒角为0.5mm,因此该位置的电极倒角增加了8倍。根据上述电场模拟结果,电场力线的集中区域位于粗调整的末端。因此,考虑在粗调线圈末端增加额外的屏蔽措施,以降低那里的电场强度。根据模拟结果,BVR接地线 多股铜芯电线 25平方黄绿双色线 接地线粗调端内侧的等电位线密度非常集中,其中场强最大,这是感应试验下端电场的薄弱点。从仿真计算可以看出,粗调压绕组端部的电极形状不够圆,尤其是端部。由于导体的小倒角,
矿用电缆整体粗调压绕组类似于90°直角,电极形状不好。如果端部保温结构布置的保温设计不合理,可能会出现影响许多保温评估的问题。特别是在变压器的感应试验中,由于端部电场的集中,可能会出现局部放电等问题。随着我国电力变压器电压水平的提高,电力变压器的绝缘水平也显著提高,这也对产品端电场设计的难度提出了相应的挑战。因此,在产品绝缘设计中,应仔细考虑产品端部电场的分布。在变压器绝缘布置的初始阶段,需要结合有限元仿真软件进行。通过仿真分析,合理布置端部绝缘结构,保证了产品的绝缘性能。
1、以实际220kV产品为例 以实际220kV产品为例,BVR接地线 多股铜芯电线 25平方黄绿双色线 接地线详细分析了感应试验中产品局部放电超标的可能原因,并结合电场分析仿真软件对其进行了有效验证。通过初步判断和有限元验证相结合,最终提出了提高电场浓度的有效方法,通过合理的改进措施,产品最终通过了局部放电试验。
2、端部高场强区的油道可通过增加角环进一步划分为小油隙 端部高场强区的油道可通过增加角环进一步划分为小油隙,以提高油隙的电气强度。根据电场优化的绝缘结构对产品进行处理,并再次进行局部放电试验。根据合同要求,即1.5um/√3.长期感应试验阶段小于100pc,最终产品顺利出厂。对原试验不合格的产品进行吊芯检查,并将其拆除至粗调端部绝缘。发现B相粗调结束沿端环向上爬升,BVR接地线 多股铜芯电线 25平方黄绿双色线 接地线发展到第一个裂角环,足以验证上述分析的正确性。通过模拟计算得到的等电位线如图3所示。该薄弱区域直接导致感应试验过程中局部放电过大,使产品的局部放电指标不能满足合同要求。利用端部电位分布作为电场分析的边界激励,求出各绕组的端部电位值。本文分析的产品是240MVA、220kV绝缘等级的变压器。其主要参数可为高压绕组连接组YN、中压绕组连接组YN和低压绕组连接组D。高压绕组额定电压为230±8×1.25%kV,中压绕组额定电压为117kv,低压绕组额定电压为37kv。电场模拟的等电位分布图如图2所示。建模计算以变压器铁芯中心为旋转轴,以高压侧油箱为电势零边界条件进行仿真计算。在交流电场分析的条件下,有必要关注材料的相对介电常数。一般来说,油的比例为2.2,纸板的比例为4.0,BVR接地线 多股铜芯电线 25平方黄绿双色线 接地线这大约是两者关系的两倍。
3、在有限元软件中 在有限元软件中,采用二维轴旋转边界元法进行模拟计算。仿真需要建立变压器的整体模型框架,并给出每个封闭区域内相应材料的特性。根据图1中确定的局部放电位置,局部放电信号可能出现在变压器体内的高压和粗调之间。根据上述初步判断,利用电场分析软件对该区域的电场分布进行了分析。这样,可以初步判断局部放电与高压端和粗调端之间的电位差直接相关。
4、电位差的增加将直接反映该位置电场强度的增加 电位差的增加将直接反映该位置电场强度的增加。该区域最有可能激发局部放电信号。
从表2可以看出,随着高压端和粗调端之间的电位差增加,局部放电将相应增加,呈现出正相关趋势。这样,可以消除高压引线局部放电到油箱、线夹和其他地电位区域的可能性。从表1可以看出,当感应倍数相同时,当高压端对地电位较高时,局部放电较小,因此可以初步判断局部放电与高压端对地电压没有直接关系。
5、采取了进一步的局部放电超声波定位措施 采取了进一步的局部放电超声波定位措施。研究发现,相对于高压侧油箱的位置,B具有较强的超声波信号,且该位置与粗调线圈的端部区域正好相反。具体位置如图1所示。实际产品出厂试验时,试验分接头为8档,试验方法采用中性点直接接地接线方式。
6、在测试过程中 在测试过程中,当高电压对地电位为1.1um/√3=160KV加压时,出现初始局部放电信号,高压B相局部放电达到350PC。在感应测试期间,保持接线模式不变,并将分接齿轮换到17档。在短时间内反复加压和降压后,发现局部放电信号的起始和终止相对稳定,局部放电随电压的升高而增加。因此,考虑更换试验齿轮,并通过改变电气连接方式进一步找到问题的线索。当高压加压至1.5um/√3=218kv,高压B相局部放电达到1400pc。当高压对地加压至142kv时,出现初始局部放电信号,高压B相局部放电达到360pc。本项目要求本阶段的局部放电应小于100pc,以满足评估变压器产品端部绝缘性能的要求。根据GB10943。根据标准,在变压器的长期感应交付试验中,当高压绕组端部达到1.5um/√3.对于地面,有必要检测局部放电。当对地高压达到194kv时,B相局部放电达到1800pc。不同绕组的匝数分布为高压绕组488匝、中压绕组276匝、低压绕组151匝、粗调绕组54匝、精调绕组53匝。本设计测试了高压调节方式。绝缘结构采用厚薄调压方式。线圈从铁芯到外部的排列有低压绕组、中压绕组、高压绕组、粗调绕组和精调绕组。长期感应试验时保持接线方式不变,更换变压器分接头档位,调整至1档。三个绕组的局部放电应控制在100pc以下。三绕组的最高电压
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