摘要：建立非隔离式跟踪电路的数学模型可以确定补偿和未补偿JTC的并联灵敏度。不同的JTC参数值下，列举了数学模型获得的分流灵敏度的幅度和分布，
电缆并定义了最差路径灵敏度的点。文提出了在允许范围内的通道电路长度标准，在此基础上可以获得JTC的最大长度。道电路的机械隔离部分已被证明是高速铁路运输的障碍之一，也是许多事故的主要原因。了克服这些缺点，已经提出了无缝轨道电路（JTC）。先，JTC的较短长度用于交叉控制[1]。来，JTC被应用于火车运行的自动封锁系统和自动控制系统。在几乎所有的信号设备供应商都生产自己的非隔离式轨道电路。而，JTC提出了一个主要的长度问题：为了增加长度，使用了中央馈电，接收了两端，并通过在两个轨道之间增加容量来定期校准轨道的阻抗[2]。
了证明这些方法的必要性并判断对轨道电路长度的影响，提出了非隔离式轨道电路的最大长度。些问题是通过由分立元件组成的实验室电路模型通过实验解决的。管实验室模型仅模拟绘图参数，但获得的数据与实际应用非常接近。这项研究中使用了各种模拟方法。们对于研究多点传输系统中的通道电路参数极为有利，
电缆但在将跟踪电路用作线性传感器时适应性较低。JTC问题的研究中，部分建模研究使用的是两端口网络模型，但其完整性很差，并且缺乏明显可用的结果。文客观地提出了一种改进的两端口JTC网络模型，用于分析JTC分流器的灵敏度和适用的最大长度。多数JTC可由图1的模型表示，Zinp.t和Zinp.r分别是发送和接收设备的输入阻抗。同类型的非隔离走线电路之间的区别是，电气隔离接点（ESJ）的调整和电气绝缘接点处线路的长度。此建模研究中，将ESJ替换为位于功率传输端左侧的跟踪电路端口。条导轨紧密连接在发射端的左侧，电容器Cj用于补偿线性输入阻抗的电感分量。ESJ2与ESJ1相同，并且对称地位于接收器的右侧。面的模型是UM71类型的JTC的基本模型，可以稍作修改以用于其他JTC，除非在特殊情况下，线路的短路线路采用连接形式。S.给定的模型没有进一步考虑增加跟踪电路长度的可能性。上所述，补偿电容器用于补偿轨道传输的线性损耗。公里补偿电容器的最佳尺寸，其中z是轨道阻抗的相角和角频率。
不同的JTC中，补偿容量的值和补偿间隔ΔL不同。本原理是，干线的衰减最低，补偿电容对分支电路灵敏度的影响可以忽略。是必要的[5]。了证明补偿电容器的影响，建立了一个复杂的轨道电路模型，如图3所示。路线等效于n个互连的两端口网络模型，电容器补偿C位于每个模型的中心。车辆出现在链中时，可以将参数Ash，Bsh，Csh和Dsh用作两端口网络的参数，这些参数分别由矩阵计算：连接链之前的链i-1和连接链的链i-1。
自己的连接。
并且在连接链之后，两个链都不存在。踪电路能够检测主跟踪部分和隔离部分中列车的分裂，这是JTC最大长度的基本要求。告的所有关于补偿JTC和未补偿JTC的结果都表明，绝缘部分的灵敏度是最不利的条件：随着跟踪电路长度的增加，灵敏度降低。些关系是通过计算确定JTC的最大长度的基础。线补偿1型JTC，色散补偿曲线2型JTC，曲线3在5种类型的开关电阻值下计算未补偿JTC，每个值决定补偿电容器C和输入阻抗ZinPO导轨的一端，结果如表1所示。以得出以下结论。JTC的最大长度由列车的最小分流电阻和分流电阻确定。于欧洲标准中的rbal.min = 2Ω.km的跟踪电路，未补偿跟踪电路的最大长度大于补偿跟踪电路的最大长度，在这种情况下，不能使用补偿电容器只是为了减少衰减。于通道电路的长度，补偿在高rbal.min值时有效。
是由rbal.min值大于8Ω.km的高速线路提供的。这种情况下，增加低记录电阻会大大增加跟踪电路的长度。高分流电阻值下，补偿效果不佳。表1中的报告所示，补偿跟踪电路的最大长度由补偿步骤确定，最接近100 m。项研究表明，JTC的可用长度显着增加，因此应保持对参与率的最低抵抗。以通过级联补偿电容器来降低通道电路的高衰减率。高开关电阻的情况下，电容会增加跟踪电路的长度。定补偿电容器的值时，应确定镇流电阻的最小值，并满足重载条件。于每个rbal.min值，通道电路在导轨末端具有最佳输入阻抗值。偿电容器之间的补偿间隔不得小于100 m。
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