用ANSYS Workbench提出了防爆中间电缆接线箱的有限元模型，并对防爆箱内壁对径向冲击的响应及其影响因素进行了模拟和分析。
析。果表明，在径向冲击过程中，防爆壳的变形和应力集中在主体部位，防爆箱的动力响应参数（位移，速度，应力，变形）的最大值随爆炸力的增加而增大。
向冲击峰和冲击环。着表面长度的增加，其随着冲击最大持续时间的增加而增加和减少。研究应为防爆壳体的优化设计提供一些参考，有利于减少电缆着火和爆炸事故的影响。年来，电缆的电气化程度不断提高：集中在狭窄沟槽和井中的电缆会因故障而着火，其事故占年度电气火灾事故的50％以上。2]。缆的中央连接器是电缆的薄弱环节。
易引起火灾或爆炸，损坏周围的线路和安装。本文中，ANSYS Workbench模拟电缆中间接头的防爆外壳要承受径向的冲击响应，以及径向冲击，环形环的持续时间和阻力对变形的影响。爆外壳。爆外壳的结构简化为两个固定连接到法兰表面的外壳部分。壳的横截面如图1所示，防爆外壳的厚度为5毫米。
爆箱的材料由玻璃钢制成，参照玻璃钢管的材料参数[2]，密度为1800 kg / m3，
电缆剪切模量为4200MPa，泊松比为0.26。行瞬态模拟，并使用半导体单元模拟防爆船体：一定长度的环形线圈用作隔爆箱内壁中间的受力面，力的环面被划分在六面体网格中，其余部分由四面体网格划分。
径向冲击压力的最大值为250 MPa，峰值持续时间为0.5 ms时，载体芯的长度从40 mm增加到140 mm。着载体芯的长度增加，爆炸箱响应参数的极值曲线相对一致，显示出近似线性的增加。大位移从0.0258 m增加到0.0591 m，生长曲线最接近线性，最大应力从3958MPa增加到6330MPa，最大应力从0.376增加到0.598。者的增长曲线是相对线性的，最大速度从113 m / s增加到216 m。/ s时，曲线变化比其余参数更复杂，
电缆但总体而言，它与线性定律保持一致。以看出，受径向冲击影响的环形表面的长度对防爆壳体的变形有很大的影响。
环形线圈的长度越长，防爆外壳的变形就越大。向冲击压力峰值从50 MPa增加到350 MPa，同时保持100 mm的环形表面强度和0.5 ms的径向冲击力的峰值持续时间。着压力峰值的增加，防爆外壳响应参数的极值曲线显示出清晰的连贯性，表明与峰值压力呈线性增加。大位移从0.0078 m增加到0.0696 m，最大应力从1025 MPa增加到7256 MPa，最大应力从0.098增加到0.686，最大速度从32 m / s增加到235 m / s。以看出，径向冲击压力的最大值对防爆壳体的变形有相当大的影响。力峰值越高，防爆外壳的变形就越明显。
向冲击压力峰值的持续时间从0.1毫秒增加到0.7毫秒，同时保持了100 mm的环形力长度和250 MPa的径向冲击压力峰值。爆壳体的最大位移，速度，应力和变形随着径向冲击最大持续时间的增加而增加；随着最大持续时间的增加，最大位移，应力和最大变形量也随之增加。
爆的变形更加一致。便说一句，隔爆箱的最大速度曲线较为复杂，但总体趋势也有所下降。峰值的持续时间从0.1 ms增大到0.3 ms时，最大位移从0.0608 m减小到0.0461 m，最大应力从6843 MPa减小到5281 MPa，最大应力从0.613减小到0.499，当峰值的持续时间从0.3毫秒增加到0.7毫秒时。
大位移缓慢变化为0.0451 m，最大应力为5101 MPa，最大应力为0.482，当峰值持续时间从0.1 ms增加到0.7 ms时，最大速度从574 m / s增加到约150 m / s。以看出，当最大持续时间小于0.3ms时，径向冲击的最大持续时间对隔爆箱的变形有显着影响，随着隔爆箱变形程度的降低而减小。爆箱增加。爆盒的变形程度保持不变，峰值持续时间的影响不明显。隔爆箱受到径向冲击力时，变形和应力的分布集中在主体上，切口和端部对力的响应没有明显影响。爆箱的径向冲击。爆壳的变形与载体芯的长度和径向冲击压力的最大值呈线性正相关。着约束核心长度的增加和径向冲击峰值的增加，爆炸外壳的最大位移，速度，应力和应力也随之增加。径向冲击峰的持续时间小于0.3 ms时，防爆壳体外壳的最大位移，速度，应力和应力会随着峰值持续时间的增加而减小；当峰值持续时间大于0.3ms时，对防爆壳体变形的影响相对较小。容易
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